试验用Inconel718合金经真空感应熔炼加电渣重熔双联工艺冶炼而成，再经均匀化处理并轧制成90mm×18mm的板材。试验选取以下4种常用热处理工艺：No.1：1025℃×2h(WQ)+775℃×7h(AC)(工艺简称：1025℃固溶时效);No.2：1050℃×1h(AC)+720℃×8h(FC，50℃/h)+620℃×8h(AC)(工艺简称：1050℃固溶时效);No.3：950℃×1h(AC)+720℃×8h(FC，50℃/h)+620℃×8h(AC)(工艺简称：950℃固溶时效);No.4：720℃×8h(FC，50℃/h)+620℃×8h(AC)(工艺简称：直接时效)。

　　热处理后试样进行力学性能测试，采用MEF4M型光学显微镜进行组织观察，用S-4300扫描电镜(SEM)分析合金中δ相和碳化物的形貌、分布，同时用电镜上的能谱仪(EDS)进行碳化物成分分析。通过H-800透射电子显微镜(TEM)和XRD实验对合金中弥散强化相的形态、分布及物相作定性、定量分析。试验结果如下：

　　Inconel718经950℃×1h固溶及直接时效时，合金晶粒度较细，为12～13级;经1025℃×2h及1050℃×1h固溶后，合金晶粒显著粗化，为5～6级;

　　Inconel718合金经950℃固溶时效时，δ相呈块状大量析出;直接时效时，δ相在部分晶界呈网状连续析出;1025℃固溶时效时，δ相以不连续颗粒状析出;在1050℃固溶时效时，无δ相析出。同时，晶界δ相的析出对晶粒的粗化起着有效的钉扎作用，抑制晶粒长大;

　　Inconel718合金经不同热处理工艺后的强度跟强化相γ'、γ″的数量及晶粒度有关，且强化相γ'、γ″的粗化降低了材料的屈强比;其塑韧性主要决定于δ相的数量及形貌。

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